內地型泵閥內池固化戰略和它成效

2013-07-09

深淺層管埋設在覆蓋層與砂層接觸面以下，高程在-1.5-3.5m之間，透鏡體管則埋設在粘性土覆蓋層中的粉細砂夾層內，還有6根消壓管改成的測壓管，亦埋設在覆蓋層底面以下，高程都在-4.5m.各測壓管的具體方位。這些測壓管共有17年比擬完好的水位觀測記載，為站基滲流表象的剖析供給了牢靠的依據。
經過以上測壓管觀測材料的收拾和剖析，新河口泵站站基滲流的特色可歸納如下：泵站地基是典型的雙層地基，外表粘性土覆蓋層的透水性遠小于下臥砂層，砂層的粒徑及透水性跟著深度的添加而添加，底部挨近基巖處有砂礫石強透水層。覆蓋層中的地下水為潛水，砂層中的地下水為承壓水，當長江水位高于地上時，江水向堤內浸透，大堤和覆蓋層中的滲流是無壓滲流，下臥砂層中的滲流是有壓滲流，盡管互為補給，但有顯著差異，各自構成安穩的地下水位線，在大堤以外，前者高于后者，在大堤以內則相反，后者高于前者。各自的地下水位線相交于防洪大堤的堤身下，交會點的方位隨江水位的升高而撤退，亦隨江水位的下降而前移。
當時池水位低于覆蓋層中的潛水位和江水位時，流向前池的滲流不只來自江水，也來自兩邊潛水，滲流從三面向前池聚集，前池下覆蓋層底的承壓水頭，不能按平面（二向）滲流場推求位勢，有必要思考潛水的影響。依據測壓管水位以及江水位和測壓管、消壓井及減壓井方位安置（圖中高程單位：m）潛水位的系列觀測數據進行二元回歸剖析，取得相關性極好的測壓管承壓水頭的回歸方程如下：$h=a0+a1$H1+a2$H2式中$h為測壓管位處的承壓水頭（即測壓管水位與前池水位之差）；$H1為江水位與前池水位之差；$H2為潛水位與前池水位之差；a0、a1和a2為待定系數。
剖析結果表明，各回歸方程中的待定系數a2遠大于a1，也就是說潛水的影響遠大于江水的影響。因此前池池底覆蓋層下的承壓水頭并不出如今當年江水位的時分，也不出如今表里水位差的時分，而是出如今前池水位低的時分，前池屢次滲水冒砂都出如今這個時分。
泵站防洪時間的表里水位差挨近8.0m，按此核算泵房周圍池底的承壓水頭仍達3.0m以上，該部位池底的粘性土覆蓋層并未挖除，仍有涌水冒砂的風險，為此在泵房周圍以及本來前池靠廠房的邊坡上（包含減壓塘邊坡）設置深層排水砂井111口，在前池兩邊邊坡以及減壓塘邊坡上設置淺層排水砂井208口，進一步降壓。
排水砂井的直徑為0.8m，中間距離為3.0m.深井深化下臥砂層14.0m，井底高程為-12.0m；淺井深化砂層7.0m，井底高程為-0.5m，井內用直徑為0.6m的復合土工布袋（1層高強機織土工布1層無紡土工布），內裝砂礫石，刺進井底，土工布袋周圍回填粗砂，以防粉細砂阻塞復合土工布的孔隙而減小排水降壓作用。
降壓作用剖析新河口泵站前地加固工程于1998年冬開工，到1999年4月底根本竣工，并投入運轉，當年汛期就遭受長江大洪水的檢測，從6月底到9月初，長江繼續高水位（15.4m以上）歷時兩個多月，水位曾達18.0m，泵站表里水位差通常在5.0m以上，達6.92m，為建站以來的值，從頭到尾，前池均安全無事，達到了預期的方針。

上海帕特泵業制造有限公司

2013年07月09日星期二

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